Рехабилитација моста преко реке Саве на државном путу првог Б реда бр. 20, деоница: Сремска Митровица (Манђелос) - Сремска Митровица (Дреновац), на км 4+155

JN 26 vrsta i opis radova, tehničke specifikacije.docx ВРСТА И ОПИС РАДОВА, ТЕХНИЧКЕ СПЕЦИФИКАЦИЈЕ, НАЧИН СПРОВОЂЕЊА КОНТРОЛЕ, РОК ИЗВРШЕЊА И ТЕХНИЧКИ УСЛОВИ Понуђач је у обавези да изведе радове на рехабилитацији моста преко реке Саве у Сремској Митровици на државном путу првог Б реда бр.20, деоница: Сремска Митровица (Манђелос) – Сремска Митровица (Дреновац), на km 4+155) у складу са техничком документацијом, спецификацијама и техничким условима који су саставни део Конкурсне документације. Понуђени рок за завршетак комплетних радова не може бити краћи од 180 календарских дана нити дужи од 450 календарских дана од дана увођења у посао. ВРСТА И ОПИС РАДОВА ОПШТе ОДРЕДБЕ Веза са прописима и стандардима Где год се у Уговору помињу одређени стандарди и прописи који морају бити задовољени при набавци робе и материјала за потребе извођења радова и уградње у радове, као и при извршењу или испитивању квалитета изведених радова, важе одредбе последњег издања или последње ревизије тих стандарда и прописа, осим уколико није другачије изричито наведено у Уговору. Безбедност саобраћаја Извођач је обавезан да поступа у складу са важећим законима и прописима из области безбедности саобраћаја током извођења радова. Радови на деоници пута не могу да отпочну док се надлежни органи и Стручни надзор не увере да су испоштовани важећи прописи. Поред тога, Извођач ће: се старати о безбедности свих лица, било да имају право присуства на градилишту или не и одржавати градилиште у таквом стању како би се избегла било каква опасност по њих; одржавати и/или вршити замену, о сопственом трошку, осветљења, баријера и знакова упозорења (ограничења, обавештења) ради заштите радова или безбедности саобраћаја и људи где и када је потребно или захтевано од стране Надзорног органа. Извођач ће одржавати чистим и читљивим све време саобраћајне знакове, хоризонталну сигнализацију, осветљење, баријере и сигнализација за контролу саобраћаја, и вршиће њихово постављање, премештање и уклањање зависно од напредовања радова. По завршетку радова, Извођач уклања са градилишта сву привремену саобраћајну сигнализацију и опрему како би омогућио безбедан и неометан саобраћај. Заштита животне средине Приликом извођења радова извођач мора да штити животну средину и да се придржава постојећих важећих закона и прописа у делу који се односи на заштиту животне средине, као и следећих закона: Закон о безбедности и здрављу на раду („Сл. гласник РС" бр. 101/2005, 91/2015 и 113/2017 и др.); Закон о заштити животне средине („Сл. гласник РС" бр. 135/2004, 36/2009, 36/2009 – др. закон, 72/2009 – др. Закон, 43/2011 – одлука УС, 14/2016, 76/2018, 95/2018 – др. закон и 95/2018 – др. закон), одредбе којима се уређује заштита ваздуха, заштита природних добара и заштита од буке; Закон о интегрисаном спречавању и контроли загађивања животне средине, („Сл. гласник РС" бр. 135/04 и 25/2015); Извођач треба да прибави све еколошке сагласности за све привремене радове у складу са важећим законима Републике Србије. Такве сагласности и одобрења се односе на и не само на: локацију депоније отпадног материјала, локације постројења за прераду материјала, начин прикупљања и одлагања отпадних вода, уља или других течности, снабдевање горивом, његово складиштење и врсту употребљеног горива. Извођач мора предузети све неопходне мере у циљу смањења емисије и ширења прашине, гасова, буке и сл, прскањем воде по приступним путевима без тврдог застора, по прашњавим путевима са тврдим засторима, по местима где је наслаган агрегат и сл., подешавањем и коришћењем филтера и других уређаја, као и спровођењем опште бриге и контроле. Сав страни отпад мора бити уклоњен и одложен, док сваки камени набачај мора да се очисти, консолидује, изравна и покрије земљом, након чега се мора засадити трава. Отпад се одлаже на локације које предложи Извођач и одобри Стручни надзор. Финално довођење у првобитно стање, хумузирање и затравњивање оштећених површина врши Извођач уз одобрење Стручног надзора. Дозволе и одобрења за одлагање отпадног материјала на јавне депоније прибавља Извођач о свом трошку. Понуђене јединичне и укупне цене за све позицију радова треба да се заснивају на трошковима извршених радова захтеваног квалитета, и треба да обухвате надокнаду за спровођење свих мера безбедности и захтеваних мера заштите животне средине. Заштита здравља и заштита на раду Извођач предузима све потребне мере за заштиту здравља и заштиту на раду за све своје запослене и сва друга лица на градилишту или на другим местима где могу бити угрожена због Радова тако што: обезбеђује и одржава постројења и системе рада тако да буду, колико је то изводљиво, безбедни и да не представљају опасност по здравље људи; примењује техничка решења, колико је то изводљиво, којима се обезбеђује сигурност и смањује ризик по здравље људи при употреби, манипулацији, складиштењу и транспорту робе и супстанци; обезбеђује заштитну одећу и опрему (као што су шлемови, рефлектујућа одела и ојачане чизме), прву помоћ, медицинске и здравствене услуге, информације, упутства, обуку и надзор, кад год је то потребно, у циљу заштите здравља и заштите на раду свих лица ангажованих на извођењу Радова; одржава све зоне на градилишту у таквом стању да се избегне опасност и смањи ризик по здравље, обезбеђује и одржава приступ и излаз са таквих места безбедним и без опасности по здравље. Извођач обезбеђује санитарне чворове за сва лица која су ангажована на радовима на начин, у броју и на местима у складу са законским и другим важећим прописима, уз сагласност Стручног надзора. Извођач одржава санитарне чворове на задовољавајући и хигијенски начин и уклања их по завршетку радова уз довођење локације у првобитно стање. Извођач моментално одстрањује са градилишта сваког запосленог који начини штету на градилишту или суседној имовини и не може га поново ангажовати на предметном Уговору. Одговорност за редовно одржавање саобраћајнице Извођач ће бити одговоран за редовно одржавање дела деоница пута које су у његовом поседу. У случају саобраћајне незгоде на градилишном поседу, извођач је обавезан да изврши све поправке пута према упутствима надзорног органа. Одржавање у зимском периоду постојеће саобраћајне деоница које је заузета због изградње или рехабилитације моста остаје обавеза надлежног предузећа за путеве коме су поверени радови редовног одржавања а извођач ће омогућити и дозволити да се сви такви радови обаве. Извођач ће на почетку зимског периода радове довести у такво стање које омогућава безбедно одвијање саобраћаја током зимског периода. Уколико тако не поступи, извођач ће бити обавезан да на захтев благовремено санира сва настала оштећења, без права на надокнаду. Путеви, прилази и путеви са правом првенства пролаза, који се користе за градилишни саобраћај морају бити одржавани и чисти, без прљавштине, блата и остатака материјала који је испао из возила или отпао са гума возила. Извођач ће бити одговоран за заштиту путне опреме или знакова на путу, те ће сходно томе бити дужан да санира свако оштећење путне опреме или знакова, или да изврши њихову замену. Извођач неће имати право на накнаду за извршење обавеза наведених у овој тачки Општих услова. ИЗМЕШТАЊЕ И ЗАШТИТА ИНСТАЛАЦИЈА Кад год треба изместити или заштити постојеће инсталације у циљу извођења радова, извођач је дужан да о томе обавести надзорног органа и да истовремено контактира надлежно предузеће које је власник тих инсталација са захтевом за уклањање, или измештање таквих инсталација. Власници постојећих инсталација у путном појасу морају да доставе извођачу потврду о праву и условима постављања истих. Уколико власници инсталација не поседују такву потврду, онда је неоходно да прибаве сагласност од инвеститора за постављање исте, при чему ће од пројектанта главног пројекта добити услове под којима то могу да ураде. Инвеститор ће у овом поступку пружити помоћ и једној и другој страни. Извођач ће, по потреби, обезбедити присуство представника предузећа власника инсталација и надзорног органа и биће одговоран за предузимање свих мера како би обезбедио заштиту таквих инсталација. Извођач ће предузети све мере које буду потребне како би избегао оштећење цеви, каблова или инсталационих цеви, ПТТ инсталација, стубова или пилона, итд. Кад год извођач током извођења радова наиђе на инсталације, које нису приказане у плановима које је обезбедило предузеће које је власник истих, а које је потребно изместити или заштитити, дужан је да о томе одмах обавести надзорног органа. Уколико постоје инсталације, које не треба измештати, извођач ће бити у обавези да инсталацију заштити док изводи радове у његовој близини, уз сагласност власника инсталација и надзорног органа. Извођач ће, ако током извођења радова оштети цевовод, каблове или друге такве инсталације на градилишту, о томе одмах обавестити власнике инсталација и освом трошку одмах организовати да се изврше све потребне оправке. Именовани произвођачи Када се у Спецификацијама помиње име неког произвођача у вези са неким производом или материјалом, то је из разлога пружања угледног примера са становишта захтеваног стандарда за тај производ или материјал. Произвођач који је на овај начин наведен у Спецификацијама се неће сматрати номинованим произвођачем. Извођач може да предложи и заснује своје цене на набавци од другог произвођача, под условом да може доказати да се под позицијом коју набавља подразумева еквивалентан производ или материјал. ДОСТАВЉАЊЕ АНАЛИЗЕ ЦЕНА ЗА ПОЈЕДИНЕ ПОЗИЦИЈЕ Извођач је дужан да уз тендерску документацију достави анализе цене за следеће позиције: Редни број 03.2.1. (свеске 2 и 5) Бетон пешачке стазе МB40 (C35/45), М200, V-6. Редни број 03.2.2 Армирачки радови - Набавка, транспорт, сечење, обликовање и уградња арматурног челика B500B, у свему према графичкој документацији. Плаћа се по kg уграђене арматуре. Ребраста арматура B500B. Редни број 07.1. (свеске 3 и 4) Систем заштите од корозије Израда комплетног система заштите од корозије носеће конструкције, за степен корозивности у свему према шеми из ПТУ. Плаћа се по m2 заштићеног челика. Стварна количина према овереној грађевинској књизи. За степен корозивности C3 за све унутрашње површине сандука За степен корозивности C4 за све спољне површине конструкције моста За степен корозивности C5 за све спољне површине ивичног носача и елемената потконструкције дилатационих справа. Потврда о ПРЕУЗИМАЊУ РАДОВА Потврда о добром извршењу посла се издаје на крају гарантног периода, а услови за њено издавање укључују: Да је извођач доставио „Збирни извештај о коначној контроли квалитета и извештај о изведеном стању“, које је Стручни надзор одобрио као исправне, а који обухватају укупно изведене радове. Да су сва преостала питања наведена у време издавања Потврде о примопредаји радова решена на задовољавајући начин, Да су сви недостаци, евидентирани у току гарантног периода отклоњени на задовољавајући начин, Да је комисија за технички пријем извршила технички преглед и примила објекат Да је за објекат издата употребна дозвола. ТЕХНИЧКА ДОКУМЕНТАЦИЈА 2/1 ПРОЈЕКАТ МОСТА (СВЕСКЕ 2 ДО 5) ОПШТИ ПОДАЦИ О ПРОЈЕКТУ ИНВЕСТИТОР:ЈП „ПУТЕВИ СРБИЈЕ“ Булевар краља Александра 282, Београд ОБЈЕКАТ:Мост преко реке Саве у Сремској Митровици На државном путу I Б реда бр. 20, деоница Сремска Митровица (Манђелос) – Сремска Митровица (Дреновац) ВРСТА ТЕХНИЧКЕ ДОКУМЕНТАЦИЈЕ:Техничка документација рехабилитације моста ЗА ГРАЂЕЊЕ/ИЗВОЂЕЊЕ РАДОВА:Рехабилитација ПРОЈЕКТАНТ:Мостпројект а.д. Београд Омладинских бригада 102, Нови Београд 2.1.2. ТЕХНИЧКИ ИЗВЕШТАЈ У овом Техничком извештају дат је сажет приказ описа и стања конструкција моста преко реке Саве на државном путу IБ реда бр.20, деоница Cpeмска Mитровица (Maнђелос) - Cpeмска Mитровица (Дреновац), као и врсти и обиму радова на рехабилитацији предвиђеним овим Пројектом. Детаљнији приказ дат је у одговарајућим свескама Пројекта за сваку од конструкција, свеске 2 до 5. 2.1.2.1 ОПШТИ ПОДАЦИ О МОСТУ Друмски мост преко Саве на државном путу IБ реда бр.20, деоница Сремска Митровица - Богатић, укупне дужине 748.20m, диспозиционо је решен као систем од три конструктивне целине: Прилазна бетонска конструкција на левој обали Саве између крајњег стуба "С1" на левој обали и прелазног стуба "С6" - дужина конструкције између оса ослањања на "С1" и "С6" је 140.0m; Челична конструкција преко реке Саве између прелазних стубова "С6" и "С10" коју чине две конструктивне целине и то: - проста греда распона 80.0 m између стубова "С6" и "С7" - континуална конструкција преко три поља са распонима 112.0+180.0+112.0m. између стубова "С7" и "С10" - део објекта преко главног тока реке. Дужина челичне конструкције између оса ослањања на "С6" и "С10" износи 484.90m. Прилазна бетонска конструкција на десној обали Саве између прелазног стуба "С10" и крајњег стуба "С14" - дужина конструкције између оса ослањања на стубовима "С10" и "С14" је 112.0m. Oсовина саобраћајнице преко моста је у правцу. Пројектована нивелета моста је дефинисана у осовини саобраћајнице. Нивелета мостовске конструкције је у обостраном паду од од 2.0% од средине поља "С8"-"С9" ка крајњим стубовима "С1" и "С14" - на делу континуалне челичне греде у дужини од по 200m лево и десно од осе поља "С8"-"С9" нивелета конструкције је у кружној вертикалној кривини R=10000m . ПОСТОЈЕЋЕ СТАЊЕ САОБРАЋАЈНИ ПРОФИЛ Постојећи саобраћајни профил је константан целом дужином конструкције. Укупну ширину саобраћајног профила од 12.56m чине коловоз ширине 7.7m и обостране пешачке стазе бруто ширине по 2.43m. Раздвајање коловоза и пешачких стаза је обезбеђено денивелацијом пешачке стазе и коловоза за ~17.5cm на челичној конструкцији односно 19cm на бетонској конструкцији и заштитном, еласто-одбојном оградом, чији је плашт у односу на коловоз увучен за 50cm. На спољним ивицама пешачких стаза изведене су челичне ограде висине 100cm. На бетонским конструкцијама стубићи ограде су убетонирани у ивичне венце, а на челичним конструкцијама стубићи су везани за ребра конзолних делова попречних носача и из тих разлога је лим пешачке стазе на месту стубића ограде просечен. Попречни пад коловоза од 2.5% је двострани, од средине коловоза ка ивичњацима. На пешачким стазама је формиран попречни пад од 1.0% од спољашњих ивица према коловозу. Постојећи застор на коловозу је тврдо ливени асфалт у два слоја, пројектоване дебљине 6cm, a застор пешачких стаза је ливени асфалт дебљине 2.0cm - врста изведене хидроизолације на коловозу и пешачким стазама није позната. Одводњавање конструкције није регулисано - вода са коловоза се кроз челичне сливнике постављених уз ивичњаке на обе стране конструкције (растер сливника 28m) излива у реку, односно на терен испод моста. Постојеће дилатационе спојнице на стубовима "С1", "С6" и "С10" су трансфлекс неопренске спојнице типа “MT” на коловозу и “MCG” са клизним лимом на делу пешач. стазе, капацитета 35mm. Дилатациона спојницe на стубoвима "С7" и "С10" су челичне чешљасте дилатације типа “MC” на коловозу и “MCG” са клизним лимом на делу пешачке стазе. Основним пројектом је предвиђена спојница капацитета 150mm на С10, а 80mm на С7. НОСЕЋА КОНСТРУКЦИЈА Прилазне бетонске конструкције Прилазне бетонске конструкције на левој и десној обали су система континуалног рамовског носача и то лева од стуба С1 до С6 на 5 поља са распонима 5x28m, а десна од стуба С10 до С14 на 4 поља са распонима 4x28m. Попречни пресек носеће конструкције чине два подужна аб носача константне висине 205cm и ширине 55cm на осном растојању од 605cm који су међу собом повезани коловозном плочом и попречним носачима у срединама поља и над ослонцима. Попречни носачи у пољу су дебљине 40cm и висине 180cm, а ослоначки попречни носачи су дебљинe 50cm (крајњи) односно 60cm (средњи) и изведени су у пуној висини пресека главних носача. Двострани попречни пад коловоза од 2.5% је постигнут променљивом дебљином коловозне плоче и то од 17cm (уз вуте у зони главних носача) до 22cm (на средини коловоза), са формираним вутама 60/15cm уз главне носаче. Конзолe коловозне плоче су ширине 288cm и променљиве дебљине плоче 13-30cm. Доња плоча сандука се формира у зони средњих стубова С2 до С5 и променљиве је дебљине од 15сm до 25cm, на дужини од 300cm са обе стране стуба. На обалним стубовима С1 и С14, као и прелазним стубовима С6 и С10 конструкције се ослањају преко лончастих лежишта NGe 150, а на средњим стубовима С2-С5 и С11-С13 ослонци су аб линијски зглобов , типа "Freyssinet" , остварени сужавањем пресека стубова. Средњи стубови су пројектовани као закошена платна дебљине 60cm, и промељиве ширине од 630cm испод аб зглоба до 500cm на месту укљештења у наглавницу шипова. Висина стубова је 9.30m (С2 и С13), односно 11.1m , С3-С5, С11,С12. Обални стубови су састављени од 3 одвојена бетонска платна на заједничком темељу, који су у врху повезани лежишном гредом ширине 1.7m и висине 1.2m. Платна су дебљине 80cm, висине 7.1m и ширине од 1.7m у врху до 3.0m на споју са наглавницом шипова. Прелазни стубови С6 и С10, габаритних мера у основи 2.6х8.0m, су сандучастог пресека са зидовима дебљине 40cm и 60cm, висине 10.5m. Ови стубови су заједнички ослонац за прилазну аб конструкцију и челичну конструкцију-проста греда. Висина стуба је 10.5m + 1.72m лежишне греде, без формираних квадера за ослањање бетонске конструкције. Челична конструкција се ослања преко квадера на део лежишне греде висине 1.0m. Стубови С1- С5 и С10-С14 су фундирани на Франки шиповима пречника 520mm, а прелазни стуб С6 на шиповима пречника 120сm. Примењени материјали у изградњи: Бетон: .. МБ40 – лежишне греде стубова; .. МБ30 - главни носач , попречни носачи, средњи стубови; .. МБ20 - тело стуба С1 и С14, наглавнице шипова свих стубова; Арматура: .. Č0200 - (Č24/36, GА 240/360) - коловозна плоча, попречни носачи , стубови .. Č0501 (Č 34/50) - главни носач Челичне конструкције Главни носач обе челичне конструкције између стубова С6 и С10 је сандучастог пресека, са коловозном ортотропном плочом ширине 12.56m. Ширина сандука је константна и износи 6000mm, а висинa вертикалних лимова сандука код челичнe конструкцијe просте греде (С6-С7) је константна и износи 3200mm, док је висина вертикалних лимова челичне континуалне греде (С7-С10) променљива, од 3200mm код крајњих стубова С7 и С10, до 6000mm код средњих стубова С8 и С9. Висина вертикалних лимова у средини распона С8-С9 је 3500mm. Коловозна ортотропна плоча се ослања симетрично на ребра сандука. Целом дужином обе конструкције коловозни лим ортоплоче је константне дебљине од 12mm у зони коловоза, а 10mm на пешачким стазама. Поред коловозног лима конструкцију коловозне ортотропне плоче чине подужна ребра на међусобном осном растојању од 320 mm у зони коловоза, односно 430 mm у зони пешачких стаза као и попречни носачи на међусобном растојању од 2000 mm. Подужна ребра пешачких стаза су константног попречног пресека 160/10mm,а ребра коловозног лима су код конструкције просте греде константне висине 180mm и дебљине 10 и 15mm , док су код континуалне греде ребра променљиве висине 180-280mm и дебљине 10-20mm. Попречни носачи унутар сандука су формирани од вертикалног ребра дебљине 8mm и висине од 525mm уз вертикалне лимове до 600mm у средини коловоза и фланше 160х12mm. Ребра конзолних делова попречних носача ван сандука су променљиве висине од 347mm на споју са ивичним носачима до 525mm уз вертикалне лимове сандука, са фланшама 120х12mm. Бочне стране коловозне плоче су затворене ивичним носачима висине 500mm који на горњем крају завршени пуним квадратним профилом 40х40mm. На растеру 6000mm, односно на месту сваког трећег попречног носача (осим ослоначких), изведена су рамовска попречна укрућења, Т пресека, по обиму сандука, са дијагоналама које повећавају стабилност и обезбеђују недеформабилност попречног пресека. Испод осталих попречних носача изведена су попречна укрућења Т пресека само на вертикалним лимовима код просте греде, односно по обиму сандука , која укрућују доњи појас и вертикалне лимове у ослоначким зонама над средњим стубовима континуалне греде. Код челичне конструкције од стуба С6 до стуба С7 вертикални лимови су дебљине 10mm на целој дужини конструкције, осим у уским ослоначким ослоначким зонама изнад лежишта где је дебљина 12mm. Вертикални лимови су укрућени са по 3 подужнa укрућењa од ваљаних профила L 130х65х8mm на растојањима од 766, 1536 и 2306 mm од горње ивице вертикалног лима. Доња плоча сандука изведена је од лимова дебљине 12-24mm са 8 подужних укрућења L 130х65х8mm дуж целе конструкције. Квалитет уграђеног челика у конструкцији је ČN26 ( S255 ). Дебљина вертикалних лимова конструкције од стуба С7 до стуба С10 је 12mm на највећем делу дужине, осим у ослоначким зонама (14m. изнад средњих стубова) где износи 20mm. Вертикални лимови су укрућени подужним укрућењима од ваљаних профила L130х65х8mm. Број ових укрућења варира у зависности од висине вертикалног лима и величине утицаја па тако у зонама позитивних момената савијања нижег интензитета има свега 3 подужна укрућења, док на местима екстремних негативних момената савијања (зоне стубова С8 и С9) има 7 подужних укрућења. У попречном пресеку се три укрућења (по вертикалном лиму) пружају целом дужином конструкције на растојањима од 766, 1536 и 2306 mm од горње ивице вертикалног лима. Доња плоча сандука изведена је од лимова дебљине 12 (челик S255) и 12,14,16,20,22,26,28 и 30mm (челик S355) са 8 подужних укрућења L130х65х8 mm у целој дужини конструкције. Квалитет челика укрућења усаглашен је са квалитетом челика доњег појаса сандука. Квалитет уграђеног челика је ČN26 и ČN36 (S255 и S355). Главни носачи обе конструкције су попречним наставцима подељени на монтажна поља. У попречном пресеку се свако поље састоји од 6-8 монтажних комада. Конструкција просте греде се састоји од 5, а континуална греда од 25 монтажних поља. Максимална дужина монтажног поља износи 18.0m. Сви монтажни наставци осим наставака коловозног лима који се наставља заваривањем, изведени су високовредним вијцима ČV-5 (DIN 267-3, JUS M.B1.021). Ослањање носећих конструкција на стубове је посредством лончастих "неотопф" лежишта (осим на стубу С8 где су ослонци 2 ливена челична непокретна лежишта) и то: ... 2 непокретна "неотопф" лежишта типа N 250 на стубу С6 ... 2+ 2 "неотопф" клизна лежишта типа NGe 250 на стубу С7 ... 2 "неотопф" клизна лежишта типа NGe 1200 на стубу С9 (ова лежишта су такође била ливена али су у санацији 2004.године замењени лончастим лежиштима) ... 2 "неотопф" клизна лежишта типа NGe 250 на стубу С10 2.1.2.2. СТАЊЕ КОНСТРУКЦИЈЕ УОЧЕНО ПРЕГЛЕДОМ Прегледом обављеним у априлу 2022.године обухваћен је преглед саобраћајног профила и свих конструктивних елемената прилазних бетонских конструкција, као и целокупне челичне конструкције. Прегледом саобраћајног профила констатована су оштећења на свим мостовским конструкцијама: Коловозна конструкција је генерално у лошем стању - констатоване су пукотине, закрпе и колотрази у асфлату, местимично ударне рупе са видљивим коловозним лимом. У зони споја ивичњака са асфалтом је уочено растиње које указује на слабо одржавање. Такође, дуж ивичњака има доста песка и ситног шљунка који могу бити опасност за саобраћај на мосту. На 20-30% ивичњака, су уочена оштећења: од површинских па до тоталне деградације. На пешачким стазама има доста песка, шљунка и на пар места остатака асфалта који је коришћен за поправку коловоза. Местимично су констатоване пукотине као и оштећења у зонама стубова пешачке ограде. Поклопци отвора за силазак на стубове, који се налазе на пешачким стазама, прекривени су асфалтом и нису више у функцији. На оградама пешачких стаза пропао је систем заштите од корозије са местимично прекинутим елементима услед јаке корозије - корозија је нарочито изражена на елементима ногобрана, дилатационим спојевима и у зони анкерисања стубова. На местима везе стубова ограде за челичну конструкцију, констатовано је процуривање са траговима корозије са доње стране пешачке стазе. На еластичној заштитној огради, констатована су местимична физичка оштећења услед удара возила. Трагови корозије су констаовани на већини стопа стубова заштитне ограде као и на анкерима. Местимично је констатована појава трагова корозије и на осталим елементима ограде али у мањем обиму. На главној челичној конструцији, стубови заштитне ограде су изведени са овалним рупама али нису постављене овалне дихтунг подлошке испод навртки анкера, тако да није спречен продор воде. На великом броју места сливничке решетке потпуно запушене и ван функције, одводне сливничке цеви захваћене корозијом, на неколико места потпуно уништене ; На челичним дилатационим справама је уочена корозија челичних чешљева као и оштећења челичне подконструкције услед корозије, гумене кецеље испод чешљева су покидане и ван функције, над стубом С7 је видљива денивелација чешљева на коловозу; Постојеће стање саобраћајног профила неповољно утиче на безбедност учесника у саобраћају, па је неопходна његова реконструкција. Прегледом елемената носеће конструкције, лежишта и стубова уочена су следећа оштећења: Прилазне бетонске конструкције Прегледом главних носача уочен је знатан број прслина, како на главним носачима тако и на конзолама пешачке стазе и коловозној плочи. Поједине прслине се простиру по целом попречном пресеку тј. по целој висини главног носача (и на спољашњој и на унутрашњој страни) и на коловозној плочи. Стање бетонских површина стубова генерално је задовољавајуће - на крајњим стубовима су уочени трагови процуривања и калцификације услед процуривања кроз дилатациону справу, а на средњим стубовима су оштећења су мањег обима, местимично места са сегрегацијом бетона, оштећењем заштитног слоја бетона са видљивом кородиралом арматуром . На лежишној греди стуба С6 је уочена оплата која није уклоњена након завршетка радова. На обе лежишне греде крајњих стубова, налазе се остаци шута. Прегледом уочено стање лежишта указује на недостатак одржавања уграђених лончастих лежишта на крајњим и прелазним стубовима . На челичним деловима свих лежишта констатован је пропао систем заштите од корозије (местимично “листање” челика) и прљавштина. Сунђер у простору између поклопца и доњег кућишта је деградиран и местимично испао, тако да више нема заштитну функцију. Заштитна кецеља на свим лежиштима је поцепана или недостаје. Измерена померања и ротације лежишта не указују на неправилан рад лежишта. На аб зглобовима средњих стубова нису констатована оштећења. Терен испод моста се не одржава и местимично је обрастао у шипражје. Уочено је и присуство смећа у зони испод моста. Челичне конструкције Прегледом спољашњих површина главних носача констатована су следећа оштећења и неправилности: ... упасована притиснута плочица у контакту доње фланше конзоле пешачке стазе са ребром сандука у већини пресека није заварена ни за конзолу ни за ребро сандука или је неправилно заварена; ... у једном монтажном наставку подужних ребара лима пешачке стазе није уграђена већина завртњева; ... на пар места је констатовано да у монтажним наставцима ребра сандучастог главног носача нису уграђени поједини завртњи или да нису притегнути; ... на неким парапетним лимовима су избушене рупе за везу са конзолама пешачке стазе помоћу завртњева, али је веза изведена заваривањем, ... поједини вертикални шавови за везу суседних ивичних лимова нису изведени, ... поједини ивични лимови искривљени на крајевима, ... на местима наставака ивичних лимова су констатовани трагови корозије, ... видљива процуривања у зонама дилатационих справа са корзијом свих излoжених елемената конструкције, на споју орто-тропне плоче пешачке стазе са парапетним лимом, уз поткорене траке на местима монтажних наставака лимова пешачке стазе и верт.ребра пеш.стазе уз ивичњак, на местима продора стубова пешачке ограде кроз лим пешачке стазе и у зони сливничких вертикала, ... систем заштите од корозије је дотрајао (конзоле, ортотропна плоча, ивични носачи), а на појединим местима је скоро потпуно уништен (спољашње површине конструкције у зони дилатационих спојница, заварена веза стубова заштитне ограде...) Прегледом унутрашњих површина главног носача констатована су следећа оштећења и неправилности: ... недостају завртњи у монтажним наставцима на вези попречних носача са вертикалним укрућењем ребра сандука, ... на неколико места су поједини завртњи попуцали и уочене су деформације доње фланше попречног носача; ... на пар места су констатовани неквалитетно изведени сучеони шавови за везу суседних комада ортотропне плоче -на истим местима је видљиво процуривање са корозијом: ... неквалитетно изведени шавови на местима затварања отвора из периода монтаже/рехабилитације конструкције. ... на главном носачу нису изведени вентилациони отвори, у складу са EN-12944. ... неизведена или неквалитетно изведена заштита од корозије на теже приступачним местима (подужна укрућења ортотропне плоче уз ребро сандука, вертикална укрућења ребра сандука), ... видљиво процуривање и корозија у зонама ослоначких дијафрагми, на местима отвора за улаз у сандук, на доњем појасу сандука и дијафрагмама, на местима поткорених трака за израду сучеоних наставака коловозне плоче, у зони анкера дилатационих справа и на местима накнадно затвараних отвора који потичу из периода изградње конструкције. ... врата за улазак у сандук су фиксирана завртњевима и отежавају улазак ради прегледа конструкције. Лончаста лежишта на стубовима С6, С7 и С10 су деградирана. Челични делови лежишта су кородирали и местимично је констатовано “листање” челика услед корозије. Сунђер у простору између поклопца и доњег кућишта је деградирао и местимично је испао, тако да више нема заштитну функцију. На стубу С8 су уграђена класична ливена непоретна лежишта. У подливкама су уочене пукотине. Између анкера и доње лежишне плоче су уочени зазори. На квадеру лежишта је уочена кородирала арматура као последица танког заштитног слоја бетона који не прекрива арматуру. На лежиштима је пропао систем заштите од корозије и видљиви су трагови корозије. На стубу С9 се налазе подужно померљива лежишта са додатном челичном столицом. Поменута лежишта су уграђена 2004.године након хаваријског оштећења старог ваљкастог лежишта, приликом кога је дошло до пуцања бочних граничника и ротације самих ваљака. Анкери доње лежишне плоче нису уграђени. У подливци су уочене прслине. Систем заштите од корозије је пропао и уочени су трагови корозије. Измерена померања и ротације лежишта не указују на неправилан рад лежишта. На спољашњим површинама стубова су регистрована површинска оштећења бетона и прслине. На лежишним гредама дилатационих стубова видљиво нагомилавање земље и ђубрета, као последица пропалих кецеља дилатационих справа. На стубу С9 су остављене нише у стубовима као и приступне платформе са пењалицом. Пењалице и платформе су кородирале и по стубу су видљиви трагови корозије. ПОДЛОГЕ ЗА ИЗРАДУ ПРОЈЕКТА Пројектни задатак Инвеститора Геодетски елаборат Инвентарски лист за мост преко Саве код Сремске Митровице- Институт за путеве, А.Д. Београд - Датум досијеа 01.10.2001. .. ID 15065 - Прилазна конструкција моста на Сави код Сремске Митровице - лева обала . .. ID 15066 - Мост на Сави у Сремској Митровици . .. ID 15067- Прилазна конструкција моста на Сави код Сремске Митровице -десна обала . Записник о прегледу моста преко Саве код Сремске Митровице - Институт за путеве, А.Д. Београд 17.06. 2019 .. Записник о прегледу моста ID 15066 - Прилазна конструкција моста на Сави код Сремске Митровице-лева обала .. Записник о прегледу моста ID 15066-Мост на Сави у Сремској Митровици .. Записник о прегледу моста ID 15067 - Прилазна конструкција моста на Сави код Сремске Митровице-десна обала Друмски мост преко Саве код Сремске Митровице - Главни пројекат - Економски биро, Београд, 1973.год. Доступни су били следећи делови техничке документације: ..Књига I - Општи део ..Књига III - Aрмирано бетонска прилазна конструкција на десној обали 4х28.0м - Предмер радова, статички прорачун, цртежи ..Књига IV - Речни стубови - Предмер радова, статички прорачун, цртежи ..Књига VI -Главна челична конструкција - Спецификације материјала, цртежи. 2.1.2.3. КОНСТРУКТИВНО РЕШЕЊЕ У складу са стањем мостовске конструкције које је констатовано прегледом, као и захтевима Пројектног задатка, Пројектом рехабилитације моста преко реке Саве поред санације уочених оштећења предвиђена је рехабилитација постојећег саобраћајног профила али и низ ојачања носеће конструкције челичних мостова проистеклих као резултат статичких провера носивости. Новопројектованим саобраћајним профилом задржана је укупна ширина профила од 12.56m са ширином коловоза од 7.8m са две саобраћајне траке и обостраним пешачким стазама бруто ширине од по 238cm. За раздвајање коловоза од површина за пешачки саобраћај предвиђени су камени ивичњаци денивелисани у односу на коловоз за 11cm и заштитне (еласто-одбојне) челичне ограде степена задржавања H2-W4 са плаштом увученим у односу на коловоз за 50cm. Због прегледом уочених оштећења и недовољне висине изведених челичних ограда пешачких стаза пројектом је предвиђена њихова замена. Новопројектовани застор на коловозу састоји се од нове хидроизолације у виду битуменских трака и асфалта у два слоја минималне укупне дебљине 8cm: везни слој од асфалт бетона АB11 и хабајући слој од АB11s, дебљине 4cm. Уместо постојећег застора од ливеног асфалта дебљине 2.0cm на пешачким стазама је предвиђен "anti-skid" премаз дебљине ~4mm који има хидроизолациона и антиклизна својства. Пројектом је предвиђена израда контролисаног система одводњавања коловозне површине моста. Новопројектовано стање Прилазне бетонске конструкције Челичне конструкције Поред рехабилитације постојећег саобраћајног профила на челичним конструкцијама је предвиђен низ ојачања носеће конструкције проистеклих као резултат статичких провера. СТАТИЧКЕ КОНТРОЛЕ У складу са захтевима Пројектног задатка у Пројекту рехабилитације спроведен је контролни статички прорачун за сва важећа оптерећења (стално, саобраћајно, температура, кочење, ветар) према Правилнику о техничким нормативима за оптерећење друмских мостова из 1991.год. као и сеизмичко оптерећење према Правилнику о привременим техничким прописима за грађење у сеизмичким подручјима „Сл. Гл.“ 39/64. Прилазне бетонске конструкције Спроведеним контролним прорачуном показано је да елементи носеће конструкције (главни носачи, попречни носачи и коловозна плоча) имају довољну носивост за новопројектовано стање и да их не треба ојачавати. Ослоначки попречни носачи на крајњим стубовима прилазних бетонских конструкција проверени су за утицаје од одизања конструкције у фази замене лежишта која је предвиђена Пројектом рехабилитације - спроведеном контролом показано је да исти немају довољну носивост уколико се конструкција ослања на помоћне ослонце преко њих па је предвиђено да се у фази замене лежишта мостовска конструкција ослања преко помоћних конструкција на главне носаче. Стање оштећења постојећих лончастих лежишта на стубовима С1, С6, С10 и С14, као и недовољна носивост, условљавају њихову замену . Пројектом су за срачунате екстремне реакције и померања усвојена следећа лежишта: - за прилазну бетонску конструкцију леве обале 5х28.0m - на стубу С1 и С6 - по 2 покретна еластомерна лежишта потребне носивости 1800kN, капацитета померања у подужном правцу ±40mm и обртања 2.1mrad. и по 2 покретнa еластомерно лежиште носивости 150kN за пријем бочних сила - за прилазну бетонску конструкцију десне обале 4х28.0m - на стубу С10 и С14- по 2 покретна еластомерна лежишта потребне носивости 1800kN, капацитета померања у подужном правцу ±40mm и обртања 2.1mrad. и по 2 покретнa еластомерно лежиште носивости 150kN за пријем бочних сила Челичне конструкције С обзиром на повећано оптерећење и измењене прописе за стабилност челичних конструкција у односу на време изградње моста спроведен је контролни статички прорачун носеће конструкције за обе челичне конструкције. Прорачун је спроведен коришћењем програмског пакета "Midas - Civil " Овим прорачунима су за утицаје од свих оптерећења (дефинисано у тачки Анализа оптерећења) мостовске конструкције третиране као линијски носачи и то: - челична конструкција од С6 до С7 проста греда распона 80.0 m. -челична конструкција од С7 до С10, континуална греда на 3 поља, распона 112.0 +180.0+112.0m. Геометријске карактеристике пресека главног носача срачунате су на основу података из графичке документације Основног пројекта. Рачунски пресеци су усвојени на местима у промене дебљине или квалитета материјала елемената попречног пресека и на местима монтажних наставака. Прорачун је обухватио контролу следећих елемента мостовске конструкције: - Ограда пешачке стазе …Прорачун утицаја, . …контрола напона у елементима - Ортотропна плоча Прорачун утицаја, контрола напона у елементима ортотропне плоче спроведени су у прорачуну челичне конструкције од С7 до С10. За одређивање утицаја у елементима ортотропне плоче формирани су просторни системи са плочастим елементима којима су симулирани подужни и попречни носачи ортотропне плоче коришћењем програмског пакета "Tower" - Главни носачи Контрола носивости главних носача код све три челичне конструкције спроведена је кроз следеће провере: .. контрола стабилности елемената попречног пресека главног носача; .. контрола напона у карактеристичним тачкама пресека; .. монтажни наставци; .. контрола ојачаног главног носача; .. доказ носивости главног носача приликом замене лежишта. - Лежишта .. прорачун утицаја и померања на лежиштима бетонских конструкција (С1,С6,С10 и С14) за новопројектовано стање и избор нових лежишта; .. прорачун утицаја и померања на свим лежиштима челичних конструкција (од С6 до С10) за новопројектовано стање и избор нових лежишта. - Дилатације .. прорачун померања на месту дилатација за новопројектовано стање. Контролним статичким прорачуном добијени су следећи резултати: Ортотропна плоча Попречни носачи ортоплоче ...максимални напон затезања у пољу (средина попречног носача између ребара сандука) од 14.6 kN/cm2 код попречних носача без спрега; ...максимални напон притиска над ослонцем (веза попречног носача са ребрима сандука) од -14.12 kN/cm2 и то код попречних носача без спрега; Срачунати напони су у границама допуштених, а и прегледом нису уочене прслине у елементима пресека као ни у шавовима за везу па је закључено да делови ортотропне плоче имају довољну носивост за оптерећења дефинисана Пројектним задатком. Подужна ребра ортоплоче Подужна ребра ортотропне плоче су конструктивни елементи који прихватају оптерећења из 2 система - локалног, коловозне плоче и глобалног, главног носача, па је контрола напрезања у подужним ребрима истовремено и контрола горњег појаса сандука. Контролним прорачуном у локалним системима добијене су величине локалних нормалних напона у подужним ребрима ортотропне плоче које су даље коришћене за контролу напона у горњим тачакама попречног пресека сандука G3 и G1 (доња ивица подужног носача ортоплоче и горња ивица коловозног лима . Максимални рачунски локални напони за шему оптерећења V600 добијени су у тачки G3, за подужна ребра 180х10mm и износе +15.5/-16.48kN/cm2, док су у тачки G1 +5.08/-4.24kN/cm2. Локални напони притиска у првом пољу подужних ребара ортоплоче - у близини крајњих ослонаца где су утицаји из глобалног система мали, су нешто већи и износе -16.83kN/cm2 што је блиско допуштеном напону притиска за челик ČN 26. Прорачуном избочавања је показано да стабилност подужних ребара на избочавање услед локалних утицаја није меродавна за доказ носивости и да при контроли укупних напона глоб + лок нема редукције дозвољених напона на притисак у тачки G3. С обзиром да на елементима ортотропне плоче прегледом нису уочена оштећења која указују на прекорачење носивости, на чињеницу да би ојачање подужних ребара било веома тешко технолошки изводљиво у унутрашњости сандука, као и на усвојено решење контроле челичне конструкције, у наставку прорачуна је размотрена варијанта са рачунском шемом V300+V300 која реалније представља експлоатационо саобраћајно оптерећење на мосту. У односу на шему V600, оптерећење појединачног точка је мање (50kN), али су осовинско оптерећење (4x50=2x100=200kN) и површинско оптерећење истог интензитета као за шему V600, па су и глобални утицаји у главном носачу непромењени. Максимални рачунски локални напони за шему оптерећења V300+ V300 добијени су у тачки G3, за подужна ребра 180х10mm и износе +10.67/-10.91kN/cm2, док су у тачки G1 +3.03/-2.79kN/cm2. Локални напони притиска у првом пољу подужних ребара ортоплоче - у близини крајњих ослонаца где су утицаји из глобалног система мали, су нешто већи и износе -11.73kN/cm2 што је блиско допуштеном напону притиска за челик ČN 26. Контрола избочавања од глобалних утицаја урађена је према стандарду SRPS.U.E7.121. и то: избочавање појединачног поља, делимичног поља као и избочавање укрућења. Главни носачи Напонска контрола у елементима главног носача спроведена је за 2 случаја оптерећења: Основно и Основно+допунско оптерећење. Максимални напони затезања поређени су са допуштеним напонима за одговарајући квалитет уграђеног челика и случај оптерећења. За све притиснуте елементе попречног пресека главног носача спроведена је контрола стабилности према SRPS U.E7.121/ 1986. - обухваћена је провера појединачних поља, делимично укрућених поља, као и самог укрућења - при чему су фактори избочавања за одређивање критичних напона избочавања / извијања срачунати коришћењем програма EB Plate. Контролом носивости елемената за шему оптерећења V300+300 главног носача добијени су следећи резултати: - Горњи појас главног носача Тачке G1и G2 попречног пресека - коловозни лим На конструкцији просте греде, између С6 и С7, нормални напони притиска у подужним ребрима ортоплоче за утицаје од Основног и Основног+допунског оптерећења (локал+глобал) у тачкама G1 и G2 на коловозном лиму су у границама допуштених на целој дужини главног носача (прекорачење од 3% у тачки G2 у средини распона). На конструкцији континуалне греде, између С7 и С10, напони у тачкама G1 и G2 су у границама допуштених напона за квалитет уграђеног челика на највећем делу дужине главног носача, осим у пресецима у средњем пољу где се јавља највеће прекорачење (у т.G2 - Основно опт. ) за позитивне моменте савијања од 15%. Тачке G3 и G4 попречног пресека - подужна ребра ортотропне плоче На конструкцији између С6 и С7, у доњим тачкама подужних ребара (G3 и G4 јавља се прекорачење напона притиска (т. G3) од max. 9% што се може прихватити. На конструкцији између С7 и С10, у тачки G3, напони су у границама допуштених за квалитет уграђеног челика готово на целој дужини главног носача са изузетком пресека 35 у средњем пољу где се за позитивне моменте савијања јавља прекорачење од 4%. У т. G4 се јавља прекорачење величине до 7% у истој зони у којој су прекорачени напони и тачки G2. - Доњи појас главног носача Тачка D1 - доњи лим сандука Напони затезања у доњем лиму сандука мостовске конструкције између С6 и С7 (т. D1) су блиски допуштеним напонима за квалитет уграђеног челика - највеће прекорачење износи 3% што се може прихватити. Напони затезања у доњем лиму сандука су у границама допуштених напона за квалитет уграђеног челика према распореду материјала из Основног пројекта скоро на целој дужини главног носача – мања прекорачења до 3% јављају се у средњем пољу (прекорачења се јављају у пресецима 32, 36, 37Л). Напони притиска у доњем лиму сандука конструкције С7-С10 су прекорачени на дужини од по 45m, лево и десно од ослонаца на средњим стубовима - у појединим пресецима и до 64%. Поред чињенице да су критеријуми у прописима за стабилност који су коришћени у овом Пројекту (SRPS. U.Е7.81-U.Е7.121/1988) строжији у односу на прописе из времена изградње моста, узрок прекорачења је номинално већи рачунски напон у односу на дозвољени, без редукције за стабилност, односно недовољна крутост пресека. Тачка D2 - укрућење доњег појаса Напони затезања у укрућењу доњег појаса конструкције између С6 и С7 су у границама допуштених напона на целој дужини главног носача. Код континуалне греде између С7 и С10, напони затезања су у границама допуштених напона на целој дужини главног, а напони притиска су прекорачени у истим зонама као и доњи лим сандука - прекорачења су мања у односу на тачку D1 и износе до 55%. - Вертикални лимови - ребра главног носача: Конструкција просте греде, између стубова С6 и С7 Ивични нормални напони затезања у вертикалним лимовима сандука су блиски допуштеним напонима затезања дуж целе конструкције - мање прекорачење (до 5%) јавља се у пресецима на местима промене дебљине доњег појаса . Контролом стабилности појединачних, неукрућених поља констатовано је прекорачење ивичног напона притиска 8-10% у 3 пресека у првом горњем појединачном пољу Контролом стабилности делимично укрућених поља и притиснутих укрућења показано је да су нормални напони притиска, напони смицања и упоредни напони у границама дозвољених напона за челик S255. Конструкција континуалне греде, између стубова С7 и С10 Ивични нормални напони затезања у вертикалним лимовима сандука су у границама допуштених напона. Контролом стабилности појединачних поља констатовано је да су напони смицања у границама допуштених дуж целе конструкције, али се прекорачење ивичног напона притиска јавља у сва 3 доња појединачна поља у ослоначким зонама изнад средњих стубова С8 и С9. Максимално прекорачење упоредних напона -чак 144%. У горњим појединачним пољима су и ивични напони притиска и упоредни напони у границама допуштених дуж целе конструкције. Контролом стабилности делимично укрућених поља добијена су прекорачења упоредних напона у зонама изнад средњих стубова - највеће прекорачење износи 49%. У овим зонама су рачунски напони притиска већи или блиски граничним нормалним напонима, а напони смицања такође значајни: 55-60% од граничних напона смицања за S355). Напонско стање у елементима главног носача мостовске конструкције између стубова С6 и С7 (проста греда) је задовољавајуће - мања прекорачења напона затезања у доњем појасу, као и напона притиска у вертикалном лиму не угрожавају глобалну носивост и стабилност па није потребно ојачање ове конструкције. За разлику од конструкције просте греде, срачунато напонско стање у доњем појасу и вертикалним лимовима континуалне мостовске конструкције између стубова С7 и С10, указује на неопходност ојачања ових елемената попречног пресека главног носача првенствено у циљу постизања стабилности , а у уским зонама изнад средњих стубова и поправљања напонског стања у главном носачу. Као мера санације, у критичним зонама превиђена су ојачања главног носача која повећавају граничне напоне избочавања у критичним пресецима, а то су додатна подужна и попречна укрућења доњег појаса као и додатна подужна укрућења вертикалних лимова уз доњи појас - новопројектована укрућења су сличних крутости као постојећа. Ојачање конструкције: Тип 1 - Додатна подужна укрућења доњег појаса. Примењују се код прекорачења стабилности делимичног поља доњег појаса. Ојачање предвиђено додавањем подужних укрућења доњег појаса од лимова 130х15mm у укупној дужини 76m ТИП2: Попречно укрућење доњег појаса. Примењује се код прекорачене стабилности подужног укрућења доњег појаса. Ојачање предвиђено додавањем попречних укрућења доњег појаса која су пројектована као заварени Т пресеци, ребра 250х10mm и фланши 140х10mm. Изводи се укупно 46 комада. ТИП3: Додатнo подужнo укрућењe вертикалног лима. Примењује се код прекорачене стабилности појединачног поља вертикалног лима. Ојачање предвиђено додавањем подужних укрућења вертикалног лима који су пројектовани као лимови 150х20mm и или као L профил (истих карактеристика као постојећа укрућења вертикалних лимова) у укупној дужини 64m. ТИП4: Додатна подужна укрућења доњег појаса. Примењују се код прекорачења напона у главном носачу у ослоначким зонама (повећавају крутост попречног пресека и тиме поправљају напонско стање главног носача). Ојачање предвиђено додавањем подужних укрућења доњег појаса која су пројектована као заварени Т пресеци, ребра 240х12mm и фланши 250х20mm / 150х20mm у укупној дужини 48m. ТИП5: Ојачање подужног укрућења доњег појаса. Примењује се код прекорачене стабилности подужног укрућења доњег појаса. Ојачање предвиђено додавањем лима 80х10mm на подужних укрућења доњег појаса у укупној дужини 48m Са усвојеним распоредом и пресецима ојачања спроведена је додатна контрола носивости за пресеке за које се контролним прорачуном показало да немају довољну носивост на притисак. Поновљеним прорачуном констатовано је да су у појединим ојачаним пресецима упоредни напони и даље већи од дозвољених, али да је прекорачење носивости знатно мање и износи до 22% у доњем појасу и до 21% на вертикалном лиму мостовске конструкцијe између С7 и С10. Свођење напонског стања главног носача у границе допуштених напона захтева знатно већа ојачања попречног пресека у виду додатних ламела на доњем појасу, односно вертикалним лимовима у критичним зонама. Извођење оваквих ојачања на лицу места, без могућности интервенција на контроли и смањењу деформација услед заваривања додатних ламела је технолошки веома компликовано и нерационално. Узимајући горе наведено у обзир, као и одлуку да се ојачање конструкције врши за шему оптерећења V300+V300, одлука пројектанта је да се рачунска прекорачења дозволе. -Монтажни наставци главног носача Монтажни наставци коловозног лима (попречни и подужни) ортотропне плоче су заварени сучеони шавови квалитета I (C) код конструкције просте греде, односно S (B) и I (C) код континуалне греде . Конструкција С6-С7 Напрезања у сучеоним шавовима коловозног лима су у границама дозвољених напона на месту свих монтажних наставака за конструкцију између стубова С6 и С7. Носивост завртњева у тарном споју је задовољавајућа за оба МН доњег појаса и вертикалних лимова код конструкције између С6 и С7; у МН:2 доњег појаса јавља се мање прекорачење носивости нето пресека доњег појаса од 6% . Конструкција С7-С10 Спроведеном контролом носивости вијчаних веза у монтажним наставцима конструкције између стубова С7 и С10 добијени су следећи резултати: У МН:V, VI и VII, конструкције између стубова С7и С10, напрезања у сучеоним шавовима су већа од дозвољених за одговарајући квалитет сучеоног шава - у питању су МН у ослоначким зонама изнад средњих стубова са високим напонима затезања у коловозном лиму где је уместо S квалитета Основним пројектом предвиђен квалитет I.